Параметрический осциллятор (15 кВт мощностью, СССР, 1934 г)

Практически это та же схема, но с добавкой диодов подавления обратных выбросов. В цепи стоков я их уже поставил, а впараллель индуктивностям - ещё нет.
"...установка резисторов R16 и R18 последовательно с вторичками Тр2." Они у меня есть по 3 Ома, только стоят одним концом на затворах, а вторым на катодах прямых диодов, стабилитроне и шунтирующих затворы резисторах в 510 Ом. См. Фрагмент.

Ёрш, совсем не помешает.
Благодарю обоих за участие и помощь, так держать!
Сегодня перемотал вторички Тр2 МГТФ, потребляемый каскадом ток вырос на порядок - с 50 до 500 мА, ключ VT3 сразу греется, разбираюсь, в чём дело.

А ещё топлю баню, 3-ий сын обещал приехать на неё. Погода пасмурная, +1 град, снега нет.

 

"..только стоят одним концом на затворах, а вторым на катодах прямых диодов.."
Простите, это совсем не то что я предложил.
С ув.

 

Разница только в том, что ваши R16 и R18 стоят сразу после обмоток, а у меня перед затворами. Или в чём-то ещё, что я не вижу?
А вот, заметил только что ошибку в представленном Фрагменте2 в подключениях КС, на макете у меня верно. Вторым концом они должны соединяться с истоками, вот исправленное.

 

Поясняю в чем разница варианта 1 и варианта 2.
Как только (в варианте 1) (см. приложение) напряжение на выходе вторички трансформатора ТР2 превысит 13 вольт - сразу возникнет короткое замыкание её через диод VD9 и стабилитрон VD11. При этом начинается разогрев трансформатора ТР2, транзисторов коммутирующих первичку ТР2 (VT3 и VT4), резко возрастет ток потребления схемой. Вполне возможно, что между затвором и истоком VT6 (VT7) так же стоят защитные диоды Зеннера (встроенные в транзистор), при их работе транзистор VT6 так же будет разогреваться.
В варианте 2 этого процесса происходить не будет, так как избыток выходного напряжения со вторички Тр2 погасится на R16 (R18), и не вызовет перегревов элементов.
С уважением.

 

Объяснение понял. Однако стабилитрон не замыкает при превышении накоротко, а только начинает проводить ток на землю. Чем больше напряжение - тем больше ток, а напряжение остаётся на уровне стабилизации стабилитроном, или я неправ?
Кстати, поскольку в первичке ток 500 мА, то и в нагрузке он д.б. того же порядка. Но КС от такого тока сдохли бы с разрывом проводимости, а они целы.

 

"..Однако стабилитрон не замыкает при превышении накоротко, а только начинает проводить ток на землю.."
Совершенно верно, но вот характеристика стабилитрона весьма крутая. Небольшие изменения напряжения на нем вызывают очень значительные изменения тока через него. Для иной схемы это равнозначно замыканию.
". а напряжение остаётся на уровне стабилизации стабилитроном.."
Оно немного меняется, при этом ток через него меняется несравнимо больше.
Собственно второй вариант в вышеприведенном примере, это традиционная схема включения стабилитрона.
С ув.

 

Я отпаял выводы вторичек, висят в воздухе, а ток не изменился, в т.ч. и от замен транзисторов. На затворах норма от IR2110. Предполагаю КЗ витков в первичке со стороны нагревающегося VT2, буду перематывать. Больше причин не вижу.

 

По моему диоды vd32 и vd34 погубят на корню всю полезную энергию резонанса . Хочу предостеречь Деда, любой контур является излучающий, чем выше на нем напряжение тем опаснее напряженность поля вокруг него. Поэтому предлагаю сделать металлическую трубу большого диаметра и вставлять внутрь нее работающий контур, большой диаметр не будет вносить изменения в работе контура и спасет человека от излучения.

 

Пришёл к заключению, что история с Тр2 связана с тем, что его данные мною взяты "с потолка", на основе подобных для 25-30 кГц. Расчёт показывает, для 5 кГц нужно К28х16х9 с W=60. С прежними данными на этой частоте феррит греется, "мю" доходит до 1. Вот почему он сначала работает, а потом ток растёт и следует КЗ.

По идее от импульса должна появиться положительная вторая четверть волны (нисходящая) воздействия и отрицательная (восходящая в минусе) 3-я четверть ответа, которая и должна перезарядить С10, что и нужно. А диоды её обрежут. Твоё замечание выглядит верным, нужно проверять.
И меня сильно напрягает наличие Dead-Time, прерывающего связь. Жду от тебя ответа по твоей схеме без прерывания.

 

В схеме которую выкладывал тоже есть прерывания, просто наши схемы отличаются конструктивом.

 

При переходе с одной индуктивности на другую в любом случае произойдет прерывание. Прерывание происходит именно в момент переключения.

 

"..По моему диоды vd32 и vd34 погубят на корню всю полезную энергию резонанса.."
Можно их и убрать. Главное другое, полупериоды работы основного контура с одной (L1) и другой (L2+L3) индуктивностями будут разные. И управление схемы должно это учитывать.
С уважением.

 

Полностью согласен, если разная индуктивность соответственно и разная частота резонанса. моменты переключения контуров должны совпадать по фазе. Возможно нужно будет делать кратные рабочие частоты L1 и L2.

 

"При переходе с одной индуктивности на другую в любом случае произойдет прерывание".
А если контролировать эту точку по минимуму тока в индуктивности, например быстрым датчиком тока. (Ток же должен перейти через ноль). И по сигналу от этого датчика производить перекоммутацию индуктивностей?
С ув.

 

Вижу, вам не хочется штудировать предложенную мною литературу по теории ПР, поэтому у вас такие предложения.

Переключение должно происходить при максимуме напряжения на С10 (крайние точки "качелей"), а не посредине.

Вот тут-то и главная "фишка" условия получения ПР: частоты должны отличаться в зависимости от "m" между L1 и L2, которое <1 и к нахождению которой и сводится вся настройка. А частота ЗГ должна лежать чуть выше двойной частоты последовательного контура L1, C10 и ключа в качестве генератора, или прямо на ней.
В отношении прерывания сейчас возникла мысль, что задержка подключения другой индуктивности на неск-ко % может помешать мало (для частоты в 10 кГц у TL494 это 2%), но не факт и лучше бы не было. В плюсе и в минусе это переключение происходит на пиках напряжения при полностью заряженном конденсаторе, который разряжаясь на индуктивности и создаёт 2-ю и 3-ю четверти чуть разных по частоте колебаний, где F1<F2. Эту "помеху" нужно проверять экспериментально.
Если использовать НЕ555, мёртвого времени не будет, но возникает опасность сквозного тока VT6-VT7. Но есть вариант использования с нею тиристоров, у которых этого не должно быть. Я уже писал, именно из-за граничной частоты имеющихся у меня тиристоров выбрана частота ЗГ=10 кГц. Если можете предложить более быстрые на токи в десяток А с напряжением пробоя выше 300 В - сообщите, масс-габаритные характеристики устройства станут лучше.

 

"..контролировать эту точку по минимуму тока в индуктивности.."
"..Переключение должно происходить при максимуме напряжения на С10.."
Простите, а разве это не одно и то же..?
С ув

 

Как мне кажется, схему коммутатора рабочего контура можно предельно упростить, оставив одну основную катушку и добавочную, стоящую отдельно. При этом единственный ключ замыкает добавочную катушку (шунтирует) (для такта с минимальной индуктивностью контура) и размыкает шунтирование (для такта с максимальной индуктивностью контура). Проблема дед-тайма и сквозных токов при этом исчезает.
С уважением.

 

Когда кондер заряжен ,то при подключении нагрузки в зависимости от сопротивления ток разряда будет разный в сравнении с током заряда.Но ток заряда тоже зависит от внутреннего сопротивления источника. Минимальный ток происходит в момент перехода через ,,ноль,,.

 

И потихоньку приходим к плоскому бифиляру теслы,с управлением как предложил Mibor.

 

Думаю что нужно не шунтирование контура. Потому что при открывании ключа шунта будут токи разряда от контура бежать через ключ. Если я правильно вас понял. Нужно просто одним ключом коммутировать (подключать) один конец добавочного параллельно контура. При этом сохраняются требования по частотам,ведь при параллельном включении контуров индуктивность падает.